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温度T时，，说明这个反应在温度T、压力101.325kPa的条件下已达到平衡。（)
温度T时，
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温度T时，
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更多“温度T时，，说明这个反应在温度T、压力101.325kPa的条件下已达到平衡。（)”相关的问题
第1题
用标准式蒸发器将含NaOH质量分数16％的水溶液浓缩至45％。加热蒸汽的压力p=250kPa(对应温度T=127．2℃)，冷凝器的绝压为15kPa(对应蒸汽温度为54℃)。试计算如下三种操作方案的有效温度差： (1)单效蒸发； (2)双效并流加料，各效蒸发量相等； (3)三效并流加料，各效蒸发量相等。 原料液的处理量为1000kg／h。忽略液柱静压效应。不同压力下的沸点升高可取常压下数值。
第3题
17． 25℃时，上述反应在80%乙醇水溶液中进行，t-C5H11I的初始浓度约为0.02mol·kg-1，各不同时刻的导电数据如表11-12所示。求速率常数k。
表11-12
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第4题
某温度下对合成氨反应速率测得如下数据：Ac(NH3)／△t=2．0×10-4mol.L-1.s-1；如果以-△c(N2)／△t表示反应速率，其值为________________mol.L-1.s-1；若以一△c(H2)／t表示反应速率，则为________________mol.L-1.s-1。
第5题
求在ω平面中第一象限外部的等温线方程，已知在正实轴上的温度T=100℃，在正虚轴上的温度T=0℃
提示：在求将上半x平面映射成ω平面中第一象限外部的映射时，令z=-1对应于ω=1，z=0对应于ω=0,z=1对应于ω=i
第7题
已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度t[f=422℃，再热蒸汽压力p2=4.05MPa，再热蒸汽温度t2=569℃，再热蒸汽入口温度t0=306℃，给水温度tgs=278℃，已知条件列于下表，计算该压力下再热器中工质加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的再热器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 306 | 20 | 2.777 | 51.6 | 450 | 27 | 2.312 | 64.2 |
| 310 | 20 | 2.742 | 51.8 | 470 | 27 | 2.301 | 66.4 |
| 330 | 21 | 2.601 | 52.9 | 490 | 28 | 2.294 | 68.8 |
| 350 | 22 | 2.504 | 54.4 | 510 | 29 | 2.290 | 71.1 |
| 370 | 23 | 2.436 | 56.1 | 530 | 30 | 2.289 | 73.6 |
| 390 | 24 | 2.388 | 57.9 | 550 | 31 | 2.290 | 76.1 |
| 410 | 25 | 2.353 | 59.9 | 560 | 31 | 2.291 | 77.3 |
| 430 | 26 | 2.329 | 62.0 | 571 | 32 | 2.293 | 78.7 |
第8题
计算某电厂超临界压力600MW锅炉机组的汽一汽热交换器(Steamand Steam Heat Exchanger，SSHE)法相关参数。已知条件列于下列表中。
设计值(来自热力计算汇总表以及锅炉产品说明书)
| 再热蒸汽流量 | 再热器进口压力 | 再热器出口压力 | 再热器进口温度 | 再热器出口温度 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| D2(t/h) | p21(MPa) | p22(MPa) | t21(℃) | t22(℃) |
| 1484 | 4.21 | 4.04 | 306 | 569 |
| 水冷壁流量 | 水冷壁进口压力 | 水冷壁出口压力 | 水冷壁进口温度 | 水冷壁出口温度 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| L'1(t/h) | p11(MPa) | P12(MPa) | t11(℃) | t12(℃) |
| 1713.6 | 29.25(估计) | 28.9(估计) | 315.31(估计) | 410(估计) |
假设再热汽温偏低△t2=22.8℃，查阅水蒸气热力性质图表，得到下表。
中间数据
| SSHE 再热蒸汽进口焓 | 再热器出口蒸汽 焓(设计) | 再热器出口蒸汽 焓(实际) | 再热器出口蒸汽 焓差 | SSHE 再热蒸汽出口焓 |
| BRL | BRL | BRL | BRL | BRL |
| h21(kJ/kg) | H220(kJ/kg) | H221(kJ/kg) | △H22(kJ/kg) | h22(kJ/kg) |
| 2971.51 | 3603.37 | 3551.14 | 52.23 | 3023.74 |
假设锅炉的中间点温度为420℃，汽汽热交换器的过热蒸汽入口温度为418℃，过热蒸汽出口温度为390℃，得到下表。
SSHE 参数
| SSHE再热蒸汽出口温度 | SSHE过热蒸汽出口焓 | SSHE过热蒸汽入口焓 |
| BRL | BRL | BRL |
| t22(kJ/kg) | h12(kJ/kg) | h11(kJ/kg) |
| 325.06 | 1985.30 | 2583.8 |
第9题
已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94MPa，再热蒸汽温度t2=603℃，再热蒸汽入口温度t0=370℃，给水温度tgs=296℃，省煤器出口水温度tsm=320℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 296 | 94 | 5.075 | 590.8 | 310 | 89 | 5.305 | 567.6 |
| 300 | 92 | 5.135 | 584.5 | 315 | 87 | 5.405 | 558.7 |
| 305 | 91 | 5.216 | 576.2 | 320 | 85 | 5.517 | 549.4 |
第10题
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力，p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度tf=422℃，再热蒸汽压力：p2=4.05MPa，再热蒸汽温度t2=569℃，再热蒸汽入口温度t0=306℃，给水温度tgs=278℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 278 | 100 | 4.883 | 614.0 | 310 | 88 | 5.362 | 563.8 |
| 280 | 99 | 4.905 | 611.3 | 320 | 85 | 5.594 | 545.2 |
| 290 | 95 | 5.030 | 596.9 | 330 | 81 | 5.896 | 525.4 |
| 300 | 92 | 5.179 | 581.0 |
第11题
对于某一聚合物T=100℃时柔量的实部可用下式近似表达
lgJ1(100，ω)=5+4/[exp(L-6)+1]
式中：J1(T，ω)的单位是Pa，而L=lgω(ω的单位是s-1)。
(1)假定本式适合全范围，在0＜L＜12的范围内绘制lgJ1(100，ω)对L的图。
(2)如果聚合物的Tg为50℃，聚合物服从WLF方程(C1=17.4，C2=52)，计算温度100℃的位移因子lgα100℃，并写出lgJ1(Tg，ω)的表达式。
(3)现在可以写出对任何T和ω值的lgJ1(T，ω)的表达式，绘制ω=1s-1和40℃＜T＜80℃时lgJ1(T，ω)的图，假定WLF方程适用全范围。
