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[主观题]

已知条件列于下表中，计算燃油锅炉火焰黑度并对计算结果进行分析与讨论。计算燃油锅炉火焰黑度的已知条件

已知条件列于下表中，计算燃油锅炉火焰黑度并对计算结果进行分析与讨论。

计算燃油锅炉火焰黑度的已知条件

受热面	k_q[1/(m·MPa)]	k_c[1/(m·MPa)]	s(m)	m
炉膛、大屏、壁式再热器	9.23	3.870	10.790	0.550
后屏	38.12	3.573	0.774	0.550
中温再热器	73.61	3.092	0.250	0.550
盾水引出管	84.02	3.035	0.194	0.550
高温再热器	94.51	2.737	0.170	0.550
悬吊管	85.56	2.438	0.230	0.550
低温过热器垂直段	70.71	2.294	0.350	0.550
转向室	15.80	2.129	6.943	0.550
低温过热器水平段	101.99	1.424	0.223	0.550
省煤器	99.15	1.228	0.251	0.550
空气预热器	568.76	0.338	0.010	0.550

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发布时间：2022-12-04

更多“已知条件列于下表中，计算燃油锅炉火焰黑度并对计算结果进行分析与讨论。计算燃油锅炉火焰黑度的已知条件”相关的问题

第1题

已知条件列于下表中，计算火焰黑度并对计算结果进行分析与讨论。计算火焰黑度已知条件受热面 u

已知条件列于下表中，计算火焰黑度并对计算结果进行分析与讨论。

计算火焰黑度已知条件

受热面	u_h (kg/kg)	r_n	k_q [1/(m·MPa)]	k_h [1/(m·MPa)]	k_t [1/(m·MPa)]
炉膛、大屏、壁式再热器	0.026518	0.224	2.794	0.012	1
后屏	0.026007	0.220	12.540	0.014	1
中温再热器	0.026007	0.220	24.510	0.018	1
后水引出管	0.026007	0.220	28.000	0.019	1
高温再热器	0.025710	0.217	31.528	0.022	1
悬吊管	0.025230	0.213	28.439	0.025	1
低温过热器垂直段	0.025136	0.213	23.415	0.028	1
转向室	0.024950	0.211	4.882	0.031	1
低温过热器水平段	0.024676	0.209	33.853	0.058	1
省煤器	0.024321	0.206	32.843	0.069	1
空气预热器	0.023722	0.201	190.379	0.241	1

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第2题

已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.9

已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p₁=27.4MPa，主蒸汽温度t₁=605℃，分离器蒸汽温度t_f=434℃，再热蒸汽压力p₂=5.94MPa，再热蒸汽温度t₂=603℃，再热蒸汽入口温度t₀=370℃，给水温度t_gs=296℃，省煤器出口水温度t_sm=320℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。

25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数

t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	c_p [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]	t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	c_p [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]
296	94	5.075	590.8	310	89	5.305	567.6
300	92	5.135	584.5	315	87	5.405	558.7
305	91	5.216	576.2	320	85	5.517	549.4

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第3题

已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度t[f=422℃，再热蒸汽压力p2=4.

已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p₁=25.4MPa，主蒸汽温度t₁=571℃，分离器蒸汽温度t[_f=422℃，再热蒸汽压力p₂=4.05MPa，再热蒸汽温度t₂=569℃，再热蒸汽入口温度t₀=306℃，给水温度t_gs=278℃，已知条件列于下表，计算该压力下再热器中工质加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。

25.4MPa锅炉的再热器工质特性参数

t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	cp [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]	t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	cp [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]
306	20	2.777	51.6	450	27	2.312	64.2
310	20	2.742	51.8	470	27	2.301	66.4
330	21	2.601	52.9	490	28	2.294	68.8
350	22	2.504	54.4	510	29	2.290	71.1
370	23	2.436	56.1	530	30	2.289	73.6
390	24	2.388	57.9	550	31	2.290	76.1
410	25	2.353	59.9	560	31	2.291	77.3
430	26	2.329	62.0	571	32	2.293	78.7

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第4题

已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度tf=422℃，再热蒸汽压力p2=4.0

已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p₁=25.4MPa，主蒸汽温度t₁=571℃，分离器蒸汽温度t_f=422℃，再热蒸汽压力p₂=4.05MPa，再热蒸汽温度t₂=569℃，再热蒸汽入口温度t₀=306℃，给水温度t_gs=278℃，已知条件列于下表，计算该压力下过热器中工质加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。

25.4MPa锅炉的过热器工质特性参数

t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	c_p [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]	t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	c_p [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]
430	29	6.510	121.9	510	31	3.662	100.7
440	29	5.740	115.3	520	31	3.538	100.5
450	29	5.192	110.7	530	32	3.431	100.6
460	29	4.779	107.3	540	32	3.339	100.8
470	30	4.456	104.9	550	33	3.259	101.2
480	30	4.196	103.2	560	33	3.190	101.7
490	30	3.985	102.0	570	33	3.128	102.3
500	31	3.809	101.2	571	33	3.123	102.4

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第5题

已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94

已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力p₁=27.4MPa，主蒸汽温度t₁=605℃，分离器蒸汽温度t_f=434℃，再热蒸汽压力p₂=5.94MPa，再热蒸汽温度t₂=603℃，再热蒸汽入口温度t₀=370℃，给水温度t_gs=296℃，省煤器出口水温度t_sm=320℃，已知条件列于下表，计算该压力下过热器中工质加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。

27.4MPa锅炉的过热器工质特性参数

t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	c_p [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]	t (℃)	u×10^-6 [kg/(m·s)]	c_p [kJ/(kg·K)]	λ×10^-3 [W/(m·K)]
440	30	6.517	127.4	530	32	3.585	104.6
450	30	5.776	120.5	540	33	3.477	104.6
460	30	5.239	115.6	550	33	3.383	104.8
470	30	4.831	112.0	560	33	3.302	105.1
480	30	4.509	109.4	570	34	3.231	105.6
490	31	4.249	107.6	580	34	3.168	106.2
500	31	4.036	106.2	590	34	3.113	106.9
510	31	3.859	105.4	600	35	3.064	107.6
520	32	3.711	104.8	605	35	3.041	108.0

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第6题

计算1m3煤气（100kPa，273K)燃烧时所放出的热量。已知煤气组成如下表：

计算1m3煤气(100kPa，273K)燃烧时所放出的热量。已知煤气组成如下表：

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第7题

已知烃类混合物的组成如下表所列，用（hao—Seader法计算该混合物在638kPa压力下的泡点。

已知烃类混合物的组成如下表所列，用(hao—Seader法计算该混合物在638kPa压力下的泡点。

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第8题

用简易GPC测定某聚乙酸乙烯酯的数据如下表： Ve 13 14 15 16 17

用简易GPC测定某聚乙酸乙烯酯的数据如下表：

V_e	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23
H_i	0	0.01	0.06	0.13	0.22	0.29	0.25	0.16	0.10	0.04	0

已知校准方程是lgM=9.13-0.204V_e，分别用定义法和函数适应法计算。若测得σ₀=0.9，考虑加宽效应改正后按定义法计算。

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第9题

25℃和101．33kPa时乙烷（E)在正庚醇（H)中的溶解度是xE=0．0159，且液相的活度系数可以表示为lnγE=B（1

25℃和101．33kPa时乙烷(E)在正庚醇(H)中的溶解度是xE=0．0159，且液相的活度系数可以表示为lnγE=B(1一xE2)，并已知25℃时的Henry常数：HE,H=27．0(在p=101．32kPa时)；HE,H=162(在p=2026．4kPa时)。计算25℃、2026．4kPa时乙烷在正庚醇中的溶解度(可以认为正庚醇为不挥发组分)。

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第10题

根据()可以计算已知横倾力矩作用下的船舶倾斜的角度。

根据（)可以计算已知横倾力矩作用下的船舶倾斜的角度。

A、每度横倾力矩

B、每厘米吃水吨数

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第11题

一个样本是否来自正态分布的矩法检验，下列哪项是非已知条件()

A.正态分布的均数和方差

B. 样本的偏度系数

C. 样本的偏度系数的标准差